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自抓取式皮帶斗式提升機的設計

發布時間: 2021-06-30 16:00:00

  摘 要
斗式提升機廣泛地應用于建材、機械、有色金屬、糧食等各工業部門;應用于在垂直方向內或傾斜角度很小時運送散料或碎塊物體。本文通過對斗式提升機的研究,
斗式提升機的結構特點是:被運送物料在與牽引件連接在一起的承載構件料斗內,牽引件繞過個滾筒,形成包括運送物料的有載分支和不運送物料的無載分支的閉合環路,連續運動輸送物體。驅動裝置與頭輪相連,使斗式提升機獲得動力并驅使運轉。張緊裝置與底輪相連,使牽引構建獲得必要的初張緊力,以保證正常運轉。物料從提升機底部供料。斗式提升機對過載較敏感;斗和帶易磨損斗式提升機的料斗和牽引構件等部分及頭輪,底輪安裝在密閉的罩殼之內,減少灰塵對周圍環境的污染。

  關鍵詞:斗式提升機,料斗,滾筒,牽引構件。

  第1章緒論
1.1選題背景
國內斗式提升機的設計制造技術是50年代由蘇聯引進的,直到80年代幾乎沒有太大的發展。在此期間,雖各行各業就使用中存在的一些問題也作過一些改進。從80年代以后,隨著國家改革開發和經濟發展的需要,一些大型企業及重點工程項目引進了一定數量的斗式提升機,從而促進的國內提升機的發展。直到近來,斗式提升機的大型化包括大輸送能力、大單機長度和大輸送傾角等幾個方面。不少國家正在探索長距離、大運量連續輸送物料的更完善的輸送機結構。
斗式提升機的優點是,結構比較簡單,能在垂直方向或傾角較小范圍內運輸物料而橫斷面尺寸小,占地面積小,能在全封閉罩殼內運行工作,不揚灰塵,避免污染環境,必要時還可以把斗式提升機底部插入料堆中自行取料。
1.2國內現狀
國內斗式提升機的設計制造技術是50年代由蘇聯引進的,直到80年代幾乎沒有太大發展。在此期間,雖然各行各業就使用中存在的一些問題也做過一些改進。從80年代以后,隨著國家改革開發和經濟發展的需要,一些大型企業及重點工程項目引進了一定數量的斗式提升機,從而促進了國內提升機的發展。直到近來,斗式提升機的大型化包括大輸送能力、大單機長度和大輸送傾角等幾個方面。不少國家正在探索長距離、大運量連續輸送物料的更完善的輸送機構。
1.3本文研究內容

  第2章斗式提升機類型的基本原理及方案論證
2.1工作原理
斗式提升機適用于低處往高處提升,供應物料通過振動臺投入料斗后機器自動連續運轉向上運送。根據傳送量可調節傳送速度,并隨需選擇提升高度;是一種被普通采用的垂直輸送設備, 用于運送各種散狀和碎塊物料,例如水泥,沙,土煤,糧食等,并廣泛地應用于建材、電力、冶金、機械、化工、輕工、有色金屬、糧食等各工業部門。
斗式提升機是通過緊固在牽引構件膠帶或鏈條上的許多料斗,并環繞在斗式提升機上部頭輪和下部尾輪之間,構成閉合輪廓。驅動裝置與頭輪相連,是斗式提升機的動力部分,可以使頭輪軸運動;張緊裝置一般和下部尾相連,使牽引構件獲得必要的初張力,以維持牽引構件正常運轉。無聊從斗式提升機下部機殼的進料口進入物料,通過流入式或掏取式裝入料斗后,提升到頭部,從頭部沿出料口卸出,實現垂直方向輸送無聊的目的。斗式提升機的料斗、牽引構件及頭輪和尾輪等到安全在全封閉的罩殼之內。
斗式提升機在下部裝料,頭部卸料,由于被輸送的物料特性差異不大,所以裝料和卸料的方式也就不同。根據物料的特性正確選擇裝料和卸料的方式,對其工作情況和生產率影響很大。對裝料和卸料的要求是:裝料均勻、塊狀物料直接流入料斗;卸料時物料能正確的進入卸料槽,不返料;物料拋卸中補充劑罩殼;采用間隔布置料斗的高速斗式提升機,物料過程中不碰撞到前面的料斗上。
料斗把物料從下面的儲藏中舀起,隨著輸送帶或鏈提升到頂部,繞過頂輪后向下翻轉, 斗式提升機將物料傾入接受槽內。帶傳動的斗式提升機的傳動帶一般采用橡膠帶,裝在下或上面的傳動滾筒和上下面的改向滾筒上。鏈傳動的斗式提升機一般裝有兩條平行的傳動鏈,上或下面有一對傳動鏈輪,下或上面是一對改向鏈輪。斗式提升機一般都裝有機殼,以防止斗式提升機中粉塵飛揚。
正確選用料斗的尺寸和形狀、運動速度、滾筒與鏈輪尺寸以及適合于物料物理性質和提升機工作條件的機首和底座尺寸是斗式提升機能否正常工作的條件。在設計提升機前,必須分析它的工作條件,特別是對于調整提升機,應研究物料在料斗內的運動及從物料中拋出的情況。
斗式提升機有兩種裝料型式:
(1)掏取式(自抓取式):由料斗在尾部機殼的物料中掏取裝料。本設計中主要設計為自抓取式斗提機,也就是我們常說的掏取式:由料斗在尾部機殼的物料中掏取裝料。對于粉末狀、粒狀、塊狀的無磨琢性或半磨琢性的散狀物料,由于掏取時不產生很大的阻力,料斗可以在較高的運動速度,一般為0.8~2m/s,所以它通常和離心式卸料配合應用。
(2)流入式:物料直接由進料口流入料斗內裝料。對于塊度較大和磨琢性大的物料:由于挖取阻力很大,故采用裝入法,料斗運動速度不能太高,通常不超過1m/s。
斗式提升機的分類有以下幾種:
(1)按輸送物料的方向分為:垂直式和傾斜式;
(2)按卸載特性分為:離心式、重力式、混合式;
(3)按料斗的型式分為:深斗式、淺斗式、鱗板式;
(4)按牽引構件型式分為:帶式、板鏈式;
(5)按工件特性分為:重型、中型、輕型
斗式提升機的規格是以斗寬表示。目前國產D型斗式提升機規格有D160、D250、D350、D450四種;HL型斗式提升機規格化有HL300、HL400兩種;PL型斗式提升機規格有PL250、PL350、PL450三種。大型斗式提升機寬達800mm。
據國外文獻介紹,膠帶提升機的斗寬已達1250mm,輸送量達1000噸/時,最大提升機高度達80米。
斗式提升機的優點是,結構比較簡單,能在垂直方向或傾角較小范圍內運輸物料而橫斷面尺寸小,占地面積小,能在全封閉罩殼內運行工作,不揚灰塵,避免污染環境,必要時還可以把斗式提升機底部插入料堆中自行取料。
同樣斗式提升機也存在一些缺點,過載的敏感性大,必須均勻給料,料斗和牽引構件較易破壞。機內較易形成粉末爆炸的條件,斗和皮帶容易磨損,被輸送的物料收到一定的限制,只適宜輸送粉末和中小塊狀的物體。
斗式提升機是以牽引型式命名的,并以第一主參數斗寬確定規格大小。如機械電子工業部頒發的JB3926-85《垂直斗式提升機》標準中TH400環鏈式斗式提升機(T-提升機的是Ti、H-環鏈的一并Huan),斗寬400mm。
提升機的結構一般有幾大部分組成:驅動裝置、出料口、上部區段、牽引件、料斗、中部機殼、下部區段、張緊裝置、進料口、檢視門。
斗式提升機牽引件常用橡膠帶、圓環鏈、套筒滾子鏈幾種型式,從而形成了三種基本結構型式。新標準中規定了TD型、TH型、TB型三種結構形式的提升機,將分別替代國內原D型、HL型、PL型三種機型。
除上述定型產品外,NTD內斗式提升機是一種內部加料、重力式卸槽,結構比較新穎的機型。而ZL型斗式提升機,DTG型斗式提升機(牽引件是膠帶、無底料),脫水斗式提升機等,因生產量較少,故不一一介紹。

  2.2方法論證
本設計方案有電機帶動減速機運轉后,經過減速增大扭矩后減速機與滾筒相連,滾筒與減速機相連通過最常用的螺栓連接聯軸器來實現,滾筒自身直徑為400,主要是考慮到了滾筒要旋轉后帶動皮帶來運轉,主要是通過滾筒與皮帶之間的摩擦力來拉動運行的皮帶,這樣的話在皮帶上的小料斗在皮帶的牽引下拉到了頂部后,通過滾筒改變了運轉方向180度,本運轉中在最上方向上物料被自動謝落下來,完成了物料的輸送。在底部的滾筒和上部滾筒大小是一樣的直徑都是400,這樣的 話能夠保證整套皮帶輸送上下豎直,不會產生把物料外漏的可能。本設計中采用了掏取式的上料方式,物料只需要放在料口底部料斗就可以直接把物料給抓取。

  
第3章斗式提升機類型的選擇及輸送帶的受力分析
3.1斗式提升機輸送能力的計算

  料斗的容積為i升,實際容積為Ψi升(Ψ為小于1的填充系數),則單位長度的荷量為:
q=γψ
a——斗距(米)
γ——物料容積(噸/米)
提升機的輸送能力Q=qv(千克/秒)
或Q=3.6qv(噸/時)
由此可得 Q=3.6 γψv(噸/時)
由于在實際生產中供料不均勻,所以計算生產率要大于實際生產率N,即
N=(噸/時)
k---供料不均勻系數,取1.2~1.6
取 ψ=0.75
γ=1.2噸/米3
v=1.7米/秒
N=20噸/時
K=1.5
Q=Nk=1.5×20=30噸/時,
===5.45
根據下表3-2,選用D250型斗式提升機。表3-2來自《運輸機械手冊第二冊》

  斗提機型式
料斗寬度
(毫米)
料斗制發
料斗容量
i(升)料斗間距a(毫米)(升/米)

  斗提機型號D250
S制法Q制法
輸送量(m3/時)21.611.8
料斗容量(升)3.22.6
間距(毫米)400

  每米長度料斗及膠帶重量(公斤/米)
10.2
9.4
輸送膠帶寬度(毫米)300
層數5
外膠層厚度(毫米)1.5/1.5
料斗運行速度(米/秒)1.25
傳動滾筒軸轉速(轉/分)47.5
表3-3 D250型斗式提升機的主要技術性能

  根據上表中的數值核算輸送能力:
Q=3.6 γψv=3.6××1.7×1.2=58.75﹥30(噸/時)
所選用的斗提機的輸送能力大于實際生產中所要求的輸送能力,所以選用的D250型斗提機能夠滿足要求。

  3.2滾筒的設計計算
設滾筒的角速度為w,不計帶的厚度,則v=wr
其中v---滾筒速度,r---滾筒半徑
由于在轉動過程中,皮帶與滾筒之間的相對速度很少,可以不計,所以滾筒速度進似皮帶的速度,根據設計要求,皮帶的速度為1.7秒,并且能夠實現離心方式卸載.
W=(n—滾筒轉速)
所以v=wr=×=D=1.7
得 n=
實現離心方式卸載的條件是
h< h---極距(極點到回轉中心的距離稱為極距)
h=
由此可得<將上面中的n代入此式有
D<=590(mm)
取D=500mm,進行驗算得到
n===64.96r/min
h==0.208(m)
h=0.208<0.225=r 符合離心方式卸載的條件

  因為主動輪滾筒的直徑較小,所以從動輪滾筒直徑取與主動輪直徑相等的值。
傳動比的計算:
i==14.77(為了便于計算,取i=15)
最綜確定傳動系統的總傳動比為15, 得到滾筒的轉速為640.97 r/min,將滾筒轉速代入上面的滾筒設計計算式中得到滾筒直徑為D=400mm,在小于590mm的范圍內,所以設計的提升機傳動系統的傳動比為15, 滾筒直徑為400mm。
3.3輸送帶張力計算
根據設計任務書的要求,提升時采用裝有快速離心式的深斗的帶式斗式提升機。
首先帶式運行速度為v=1.7米/秒。
前面已經選取了D250型斗式提升機,料斗的寬度為160mm,通常帶子比斗寬125~150mm,對于涉及的提升機取帶寬B=300mm。
沿環路用逐點張力計算法進行提升機的牽引計算。
提升物料的單位長度重量
=4.9公斤/米
帶料斗的帶子單位重量
q空=kQ==15.03公斤/米
在工作分支上的單位長度載荷
qr=q+ q空=4.9+15.03=19.93公斤/米

  當傳動滾筒(圖)按順時針方向轉動時,最小張力S2將在點2處。
點3處張力為
S3=ks+W3=1.08 S2+W3
式中k
第4章斗式提升機的設計
4.1電動機的選擇
應根據生產機械所需要的功率來選擇,盡量使電動機在額定負載下運行。選擇時應注意以下兩點:如果電動機功率選得過小.就會出現“小馬拉大車”現象,造成電動機長期過載.使其絕緣因發熱而損壞.甚至電動機被燒毀。如果電動機功率選得過大.就會出現“大馬拉小車”現象.其輸出機械功率不能得到充分利用,功率因數和效率都不高(見表),不但對用戶和電網不利。而且還會造成電能浪費。
要正確選擇電動機的功率,必須經過以下計算或比較:
對于恒定負載連續工作方式,如果知道負載的功率(即生產機械軸上的功率)Pl(kw).可按下式計算所需電動機的功率P(kw):
P=P1/n1n2
式中 n1為生產機械的效率;n2為電動機的效率。即傳動效率。
按上式求出的功率,不一定與產品功率相同。因此.所選電動機的額定功率應等于或稍大于計算所得的功率。
電動機功率的確定,主要與其載荷大小、工作時間長短、發熱多少有關.對于長期連續工作的機械,可根據電動機所需的功率P來選擇,再校驗電動機的發熱和啟動力矩.選擇時,應使電動機的額定功率P稍大于電動機的所需功率P,即P≥P.對于間歇工作的機械,P可稍小于P.
電動機所需功率為
N=
式中:N---電動機功率(千瓦);
N0---軸功率(千瓦);
η1---減速器傳動效率;η1=0.90;
η2---皮帶或開式齒輪傳動效率.皮帶取η2=0.96,對鏈傳動取η2
=0.93;
K’---功率備用系數.與提升高度有關,當:
H<10米時, K’=1.45;
10<H<20米時, K’=1.25;
H>20米時,K’=1.15.
N==7.28(千瓦)
根據動力源和工作條件,選用一般用途的Y系列三相交流異步電動機,臥式封閉結構,電源的電壓為380V,選Y160M-6型電動機,額定功率為7.5千瓦,同步轉速1000r/min,滿載轉速970r/min.
4.2傳動V帶及帶輪的設計計算
計算過程中使用的資料為《新編機械設計手冊》上冊)
已知電動機型號為Y 90L-6額定功率 p=1.1KW轉速 =960r/min,
設計功率 PC(kw)
PC =
試中 —傳遞功率(kw)
—工況系數
查表有 =1.5 所以PC =1.1*1.5=1.65(kw)
選擇帶型

  由設計功率PC =1.65kw 和圖5—3選擇A型帶

  小帶輪基準直徑 (mm)
為了提高帶的壽命,參照表4.1—14和表4.1—15 應選取較大的直徑,所以選取有
=75MM

  計算大帶輪基準直徑 (mm)
根據帶速比1:2關系,選擇帶輪150
即可滿足。
驗算帶速 (m/s)

  普通v帶(m/s),為了充分發揮v帶的傳動能力應使(m/s)
<25 m/s 滿足帶速要求。
初定中心距 (mm)

  將試中各個參數帶入公式有:0.7(75+150)2(75+150)157
450 取a0=400
計算所需基準長度 (mm)

  

計算小帶輪上的包角

  將前面計算所得各個參數數值帶入公式有

  根據設計手冊的規定符合設計要求,所以合適。
單根膠帶所能傳遞的功率
根據 v=21.5 m/s 和=130mm,查表4.1—12(a)~(k)得到是B型帶,B—2240*4GB1171—74查表選擇=2.7kw 考慮傳動比的影響單根膠帶傳遞功率應有
v帶根數的確定 Z

  式中 —小帶輪包角修正系數 查表4.1—10
—帶長修正系數 查表4.1—11
經過查表得=0.99,=0.81,將其帶入計算公式得

  經過元整為標準直得Z=4
4.3軸的設計
1軸扭矩計算
(1)首先計算作用于軸上的外力偶矩,再分析圓軸橫截面的內力,然后計算軸的應力和變形,最后進行軸的強度及剛度計算。
外力偶矩的計算

  式中, M e 為外力偶矩 Torque ( N·mm );
P Power 為功率(W );
n為轉速 Rotational velocity ( r/min )。
主動輪的輸入功率所產生的力偶矩轉向與軸的轉向相同;
從動輪的輸出功率所產生的力偶矩轉向與軸的轉向相反。
按設計資料帶入以上公式為M e=9550*2.2/910=23Nm,
(2)各圓周線的形狀、大小及圓周線之間的距離均無變化;各圓周線繞軸線轉動了不同的角度。 所有縱向線仍近似地為直線,只是同時傾斜了同一角度 g 。 扭轉變形的平面假設:圓軸扭轉時,橫截面保持平面,并且只在原地發生剛性轉動。 在平面假設的基礎上,扭轉變形可以看作是各橫截面像剛性平面一樣,繞軸線作相對轉動,由此可以得出: 扭轉變形時,由于圓軸相鄰橫截面間的距離不變,即圓軸沒有縱向變形發生,所以橫截面上沒有正應力。 扭轉變形時,各縱向線同時傾斜了相同的角度;各橫截面繞軸線轉動了不同的角度,相鄰截面產生了相對轉動并相互錯動,發生了剪切變形,所以橫截面上有切應力。
據靜力平衡條件,推導出截面上任一點的切應力計算公式

  式中, t r 為橫截面上任一點的切應力( MPa ); M T 為橫截面上的扭矩( N mm ); r 為欲求應力的點到圓心的距離( mm ); I r 為截面對圓心的極慣性矩( mm 4 )。
圓軸扭轉時,橫截面邊緣上各點的切應力最大( r= R ),其值為

式中,Wp 為抗扭截面系數( mm 3 )
(3)極慣性矩與抗扭截面系數表示了截面的幾何性質,其大小與截面的形狀和尺寸有關。 實心軸Solid Shaft 設直徑為D,則

  對于階梯軸,因為抗扭截面系數 W p 不是常量,最大工作應力 t max 不一定發生在最大扭矩M Tmax 所在的截面上。要綜合考慮扭矩M T 和抗扭截面系數W p ,按這兩個因素來確定最大切應力 t max 。
扭角Angle of Twist ——圓軸扭轉時,任意兩橫截面產生的相對角位移。
扭角 f 是扭轉變形的變形度量。

  3.1軸承的選擇及密封
考慮只受徑向力的作用,選擇了308軸承,動載荷的大小為40.8KN,靜載荷的大小為24KN,與軸計算出來的扭矩相比較可以滿足要求的,而且極限轉速在脂潤滑的情況下可以達到轉速7000轉/分,可以滿足要求,本軸承還帶有軸承座一體的,直接安裝在軸上即可。
軸下軸承考慮到不僅僅需要承受徑向力,而且還可以承受豎直的壓力,故選擇了圓錐滾子軸承,載荷的大小為90.8KN,靜載荷的大小為115KN,與軸計算出來的扭矩相比較可以滿足要求的,而且極限轉速在脂潤滑的情況下可以達到轉速3800轉/分。既然軸承做了選擇,那軸承中密封應怎樣呢,按照常用密封來說,采用工業用羊毛氈可以滿足要求,它更換比較方面,價格低廉,而且起到了非常好的作用,能有效的防止飼料進入軸承內部,影響軸承的使用壽命,故上下部分全部采用羊毛氈進行密封。
圓盤喂料機中軸承的選擇,考慮到受到徑向力作用,而軸向力比較小,所以選用了深溝球軸承6411,載荷的大小為14KN,靜載荷的大小為7.88KN,與軸計算出來的扭矩相比較可以滿足要求的,而且極限轉速在脂潤滑的情況下可以達到轉速12000轉/分。完全可以滿足要求,同樣選擇羊毛氈做為密封裝置。
3.2鍵及軸承的校核
(1)軸的校核
根據前面知道軸的最小軸徑為
由式: 得

   查《機械設計基礎》課本表15-2知,
所以,,軸的扭轉剛度足夠。
(2)鍵的校核
由于鍵的聯接是靜聯接,所以,
式中,d-----軸的直徑,單位為mm;
h-----鍵的高度,單位為mm;
l-----鍵的工作長度,單位為mm。對于A型鍵,l=L-b;B型鍵,l=L;C型鍵;l=L-b/2;
查《機械設計基礎》表10-9知道鍵的系數如下:(鍵寬b,鍵高h,鍵長l)
鍵①為C型鍵8×7×50 鍵②為10×8×60 鍵③為20×12×90 鍵④為C型鍵12×8×80
T1=73.54N.m T2=176.58 N.m T3=305.21 N.m

  所以,鍵①合格。

所以,鍵②也合格。

  所以,鍵③合格

  所以,鍵④合格
(3)軸承的校核
根據《機械設計基礎》教材, 得
以小時數表示的軸承壽命為

  
所以,軸承的選擇合格!
3.3聯軸器的選擇設計
聯軸器的重要功能是連接兩軸并起到傳遞轉矩的作用,除此之外還具有補償兩軸因制造和安裝誤差而造成的軸線偏移的功能,以及具有緩沖,吸振,安全保護等功能.在選擇聯軸器時,首先應確定其類型,其次確定其型號.
聯軸器的類型應根據其工作條件和要求來選擇.對于中小型減速器是輸入軸和輸出軸均可采用彈性柱銷聯軸器,其加工制造容易,裝拆方便,成本低,并能緩沖減振.當兩軸的對中精度良好時,可采用凸緣聯軸器,它具有傳遞扭矩大,剛性好等優點.例如,在選用電動機軸與減速器高速軸之間連接用的聯軸器時,由于軸的轉速較高,為減少起動載荷,緩和沖擊,應選具有較小轉動慣量和具有彈性的聯軸器,如彈性套柱銷聯軸器等.在選用減速器輸出軸與工作機之間聯結用的聯軸器室,由于軸的轉速較低,傳遞轉矩較大,又因減速器與工作機不在同一機座上,要求有較大的軸線偏移補償,因此常選用承載能力較高發剛性可移式聯軸器,如鼓形齒式聯軸器等.若工作機有震動沖擊,為了緩和沖擊,以免震動影響減速器內傳動件的正常工作,則可選用彈性聯軸器,如彈性套柱銷聯軸器等.
聯軸器的型號按計算轉矩,軸的轉速和軸徑來選擇,要求所選聯軸器的許用轉矩大雨計算轉矩,還應注意聯軸器轂孔直徑范圍是否與所聯結兩軸的直徑大小相適應.若不適應,則應重選聯軸器的型號或改變軸徑.
3.4本章小結
本章設計查閱了有關手冊、教材,并在互聯網上進行文獻檢索,采用了計算機輔助設計軟件CAD2007,對各個重要步驟進行了詳細計算和說明,必要處都有校核。裝配圖和零件圖按照國家機械制圖標準的習慣畫法繪制,通過本章設計,我進一步熟悉了有關標準、規范、技術文件和設計說明書的編寫,分析問題、解決問題的能力得到了提高,能夠綜合運用所學知識解決一些實際生產問題
第4章斗式提升機常見故障的原因及排除辦法
斗式提升機是農產品加工廠和鄉鎮糧管所廣泛使用的一種垂直升運設備,具有提升高度大,提升穩定,占地面積小和良好的密封性等優點。適合升運粉狀、粒狀和小塊狀物料。
現對該設備幾種常見故障的原因進行分析并提出排除辦法:1料斗帶打滑(1)斗式提升機是利用料斗帶與頭輪傳動軸間的摩擦力矩來進行升運物料的,叵料斗帶張力不夠,將導致料斗帶打滑。這時,應立即停機,調節張緊裝置以拉緊料斗帶。若張緊裝置不能使料斗帶完全張緊,說明張緊裝置的行程太短,應重新調節。正確的調節方法是:解開料斗帶接頭,使底輪上的張緊裝置調至最高位置,將料斗帶由提升機機頭放入,穿過頭輪和底輪,并首尾連接好,使料斗帶處于將張緊而未張緊的狀態。然后使張緊裝置完全張緊。此時張緊裝置的調節螺桿尚未利用的張緊行程不應小于全行程的50%。
(2)提升機超載提升機超載時,阻力矩增大,導致料斗帶打滑。此時應減小物料的喂入量,并力求喂料均勻。若減小喂入量后,仍不能改善打滑,則可能是機坐內物料堆積太多或料斗被導師物卡住,應停機檢查,排除故障。
(3)頭輪傳動軸和料斗帶內表面過于光滑頭輪傳動軸和料斗帶內表面過于光滑,使兩者間的摩擦力減小,導致料斗帶打滑。這時,可在傳動軸和料斗帶內表面涂一層膠,以增大摩擦力。
(4)頭輪和底輪軸承轉動不靈頭輪和底輪軸承轉動不靈,阻力矩增大,引起料斗帶打滑。這時可拆洗加油或更換軸承。
2料斗帶跑偏
(1)頭輪和底輪傳動軸安裝不正頭輪和底輪傳動軸安裝不正主要體現在以下幾個方面:一是頭輪和底輪的傳動軸在同一垂直平面內且不平行;二是兩傳動軸都安裝在水平位置且不在同一垂直平面內;三是兩傳動軸平行,在同一垂直平面內且不水平。這時,料斗帶跑偏,易引起料斗與機筒的撞擊、料斗帶的撕裂。應立即停機,排除故障。做到頭輪和底輪的傳動軸安裝在同一垂直平面內,而且都在水平位置上,整機中心線在1000mm高度上垂直偏差不超過2mm,積累偏差不超過8mm。
(2)料斗帶接頭不正料斗帶接頭不正是指料斗帶結合后,料斗帶邊緣線不在同一直線上。工作時,料斗帶一邊緊一邊松,使料斗帶向緊邊側向移動,產生跑偏,造成料斗盛料不充分,卸料不徹底,回料增多,生產率下降,嚴重時造成料斗帶卡邊、撕裂。這時應停機,修正接頭并接好。
3回料過多
提升機回料是指物料在卸料位置沒有完全卸出機外,而有部分物料回到提升機機座內的現象。在提升作業中,若提升機回料太多,勢必降低生產效率,增大動力消耗和物料的破碎率。造成回料多的原因有以下幾點:(1)料斗運行速度過快提升機提升不同的物料,料斗運行的速度有別:一般提升干燥的粉料和粒料時,速度約為1~2m/s;提升塊狀物料時,速度為0.4~0.6m/s;提升潮濕的粉料和粒料時,速度為0.6~0.8m/s。速度過大,卸料提前,造成回料。這時應根據提升的物料,適當降低料斗的速度,避免回料。
(2)機頭出口的卸料舌板安裝不合適,舌板距料斗卸料位置太遠,會造成回料。應及時的調整舌板位置,避免回料。


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